1 概述
在研發在線發動機曲軸全自動圓角滾壓機床過程中,筆者遇到了需要(yào)對曲軸直線度進行精確測量的問題。機床在完成各軸徑的滾壓後,需要對圓角滾壓後的曲軸變形量自動進行測量(liàng)和分(fèn)析,需要自動(dòng)測量曲(qǔ)軸各主軸徑的徑向跳動,並將所測量的數(shù)據提供給計算機校直(zhí)專家係(xì)統分析後給出滾(gǔn)壓校直參數,機床根據(jù)計算機(jī)專(zhuān)家係統提供的校直參數對曲軸進行滾壓校直(zhí)[1]。曲軸滾壓校直的效果如何直接取決於測量數據。由於機床自(zì)動加工的需要,機床(chuáng)上檢測時(shí)曲軸采取的是中心孔兩端定位的方式,但(dàn)是被加工曲軸的圓角滾(gǔn)壓強化是產品最終加工工序,曲軸的精加工基準頂尖孔已經(jīng)被(bèi)破壞(huài),軸端(duān)大頭(tóu)頂尖頂在曲軸大端的軸承孔倒角上[2]。曲軸(zhóu)直線度檢測布置圖如圖1 所示(shì)。
由(yóu)於采用大頭頂尖頂住裝(zhuāng)配用的倒角(jiǎo)對曲軸定位,而曲軸大端定(dìng)位用(yòng)的裝配(pèi)倒角的中心與主(zhǔ)軸頸的加工中心孔基準的同心度不高,其偏(piān)心情況如圖2 所示。采(cǎi)用(yòng)該(gāi)孔作為定(dìng)位基準,機床(chuáng)測量曲軸(zhóu)直線度時會產生較(jiào)大誤差,使得曲軸在(zài)機床上校直後無法通過V 型(xíng)塊的台架檢測和ADCOL檢測儀的(de)檢測(cè)。因(yīn)此(cǐ)找(zhǎo)出(chū)一種能消除曲軸大端定位誤差並且(qiě)能將中心孔定位轉換為對(duì)應的V 架檢測的方(fāng)法對曲軸直線度檢測是非常(cháng)重要的[3]。筆者(zhě)采用了(le)一種直線度測量基(jī)準變化的方(fāng)法較好地解決了這個問題。
2 模型分析
2. 1 測量係統模型
考察圖1 所(suǒ)示(shì)四缸(gāng)曲軸檢(jiǎn)測情況。四缸曲軸被測主軸頸共5 個[4],要測(cè)量的是主軸徑的(de)徑向跳動(擺差)及(jí)其相(xiàng)位,將擺差A 和相位(wèi)角 的向量記成為:
該測(cè)量值包含第5 主軸徑大頭頂尖的偏(piān)心和(hé)曲軸(zhóu)軸線擺動的綜合影響。
2. 2 係統分析
在第(dì)1 和第5 主軸頸為測量基準的V 架曲軸直線(xiàn)度檢測係統中[5],考慮到曲(qǔ)軸主軸頸加工采用精磨,軸頸的圓柱度(dù)在0. 01 mm 以內,為了分析問題方便,可以將1、5 主軸頸在V 架測試跳動幅值視(shì)為0,即認為軸(zhóu)線跳動擺差完全(quán)由軸線誤差引起。為了減小大端倒(dǎo)角偏心造成的曲(qǔ)軸各(gè)主軸頸擺差測量結果的(de)影響,並且使所測得的結果盡可能接近V 架測量情況,對模型作如下處理:將曲軸在機床實際測量軸線定義為Ⅰ,大端倒角偏心(xīn)引起的曲軸中線為Ⅱ[6]。由於第1 主軸(zhóu)頸靠(kào)近尾座頂尖,其擺差(chà)一般很小,而且在台架測量時是V 架的(de)支點,可以認為第1 主(zhǔ)軸頸的(de)擺差主要是由於大端倒角偏心引起的。為了消除大端倒角(jiǎo)偏心對第1 主軸頸的影響,將軸線Ⅱ平移到第1主軸頸中心,如圖3 所示。
平移後(hòu)考(kǎo)察任(rèn)意主軸頸i 和大端主軸頸5 相對於平移後的軸線Ⅲ的測量值可根據圖4 得到[7]。根(gēn)據圖4 可推導出:
求出(chū)以Ⅲ軸為軸(zhóu)線的第i 軸擺差後,繼續消除大端頂(dǐng)尖偏心對第i 主軸頸的(de)影響[8]。求出(chū)大(dà)端主軸頸偏心引起的擺差(chà)A′5在第i 個主軸頸的分量A′5i,轉化後實際擺差計算圖如圖5 所示。
3 測量結果
利用上述方法編程在全自動曲軸圓(yuán)角滾壓(yā)機上和V 鐵台架以及ADCOL 檢測儀對滾壓強化並進行校直的樣本曲軸(zhóu)上進行測試,所測到的主軸徑最大(dà)跳動量如表1 所示。
樣本曲軸經ADCOL 檢測儀檢測的直線度報告界(jiè)麵圖如圖6 所(suǒ)示。
4 結論
對檢測結果進行分析,發現用該方法處理後機床測量係統測量的主(zhǔ)軸頸(jǐng)最大跳動量與V 架和美國ADCOL 檢測儀檢測結果極為相近。采用該方法成功地處理了在線發動機曲軸全自動圓角(jiǎo)滾壓機直線度檢測問題,取得了滿意的結果(guǒ)。實踐證明,該方法在工程實際(jì)應用中可滿足使用要求的(de)精(jīng)度,是(shì)完全可行的。
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